1. 2 Предприятия следует размещать, как правило, в составе группы предприятий (комбинатов и промузлов) с общими вспомогательными про - polpoz.ru o_O
Главная
Поиск по ключевым словам:
страница 1страница 2
Похожие работы
Название работы Кол-во страниц Размер
Должностная инструкция, как правило, разрабатывается непосредственно... 1 121.89kb.
На выполнение рабочей документации на проектирование 1 97.89kb.
«Вертикальная планировка территорий с использованием золошлаковых... 1 79.75kb.
Литература 4 титульный лист 5 1 66.19kb.
Профессиональные средства для удаления жировых загрязнений 1 50.22kb.
Корпоратизация и реструктуризация как две стороны реформирования... 1 162.76kb.
Руководители наших стран на саммите "Группы восьми" в Германии в... 1 119.67kb.
Антология мировой философии в четырех томах том 2 48 10611.57kb.
Учебно-методический комплекс по дисциплине "структуры и алгоритмы... 1 266.6kb.
Экзаменационные вопросы по дисциплине «стратегический менеджмент» 1 45.6kb.
Молитвенное правило для Причастия на пятницу 1 420.92kb.
Деньги мира 1 63.89kb.
1. На доске выписаны n последовательных натуральных чисел 1 46.11kb.

1. 2 Предприятия следует размещать, как правило, в составе группы предприятий (комбинатов - страница №1/2

Приложение №3
СТРОИТЕЛ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ПРЕДПРИЯТИЯ, ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПО ХРАНЕНИЮ И ПЕРЕРАБОТКЕ ЗЕРНА

PLANTS DUILDING AND CONSTRUCTIONS OF STORAGE AND GRAIN PROCESSING



Дата введения 2011-00-00

1 Область применения

    1. Настоящие нормы распространяются на проектирование элеваторов, зер-носкладов, мельниц, комбикормовых заводов и других предприятий, зданий и сооружений по хранению, обработке и переработке зерна (в дальнейшем — предприятия).

1.2 Предприятия следует размещать, как правило, в составе группы предприятий (комбинатов и промузлов) с общими вспомогательными производствами и хозяйствами, инженерными сооружениями и коммуникациями.

1.3 К основным зданиям и сооружениям относятся производственные корпуса мельнично-крупяных и комбикормовых предприятий, рабочие здания элеваторов, корпуса для хранения зерна, сырья и готовой продукции с транспортерными галереями, включая отдельно стоящие силосы и силосные корпуса.

1.4 В случаях, когда на предприятиях, в зданиях и сооружениях по хранению и переработке зерна предусматривается использование маломобильных групп населения, следует руководствоваться «Едиными санитарными правилами для предприятий (производственных объединений) цехов и участков, предназначенных для использования труда инвалидов и пенсионеров по старости», СНиП 35-01-2001, СП 35-101-2001, СП 35-104-2001.
2 Нормативные ссылки

2.1 Нормативные документы, на которые в тексте настоящих норм и правил имеются ссылки, приведены в приложении А.

П р и м е ч а н и е – При пользовании настоящим СНиП целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования – на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменён (изменен), то при пользовании настоящим СНиП следует руководствоваться замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.
3 Термины, определения и обозначения
В настоящем СНиП приняты термины, определения и обозначения, приведенные в приложении Б.
4 Общие положения
4.1 Размещение предприятий должно обеспечивать минимальное расстояние перевозок сырья и готовой продукции, в том числе приближение зернохранилищ к местам производства зерна.

При этом мельзаводы и комбикормовые заводы следует размещать ближе к местам потребления, а крупозаводы, зернохранилища (за исключением производственных) – к местам производства сырья (зерна).

Эти предприятия не допускается размещать в санитарно-защитной зоне предприятий, относимых по выделению производственных вредностей в окружающую среду в соответствии с требованиями СП 2.2.1.1312-03.

4.2 Санитарные разрывы между предприятиями и селетебной зоной определяются требованиями СанПин 2.1.1./2.1.1.1200-03.

4.3 Предприятия следует, как правило, располагать с наветренной стороны (ветров преобладающего направления) по отношению к предприятиям и сооружениям, выделяющим вредности в атмосферу, и с подветренной стороны по отношению к жилым и общественным зданиям.

Элеваторы должны располагаться на расстоянии не менее 200 м от предприятий по хранению и переработке ядовитых жидкостей и веществ. Не допускается располагать элеваторы вплотную к указанным предприятиям, к предприятиям по хранению и переработке легковоспламеняющихся горючих жидкостей, а также ниже по рельефу местности.

4.4 При проектировании предприятий должно быть обеспечено создание единого архитектурного ансамбля в увязке с архитектурой прилегающих предприятий и населенного пункта. Здания и сооружения следует проектировать простых геометрических форм или в виде их сочетания.

4.5 При проектировании предприятий в сейсмических районах надлежит соблюдать требования СНиП II.7-81*.


5 Генеральные планы
5.1 При проектировании генеральных планов следует предусматривать блокировку зданий и сооружений, в том числе подсобно-вспомогательного назначения.

Допускается блокировать следующие здания и сооружения:

- рабочие здания с силосными корпусами, отдельными силосами и приемно-отпускными сооружениями;

- производственные корпуса мельниц, крупозаводов и комбикормовых заводов с приемно-отпускными сооружениями, корпусами сырья и готовой продукции.

При этом расстояния между ними не нормируются. Общая длина указанных зданий и сооружений, расположенных в линию, не должна превышать 400 м, суммарная площадь застройки соединенных зданий и сооружений не превышать 10000 м2.

5.2 При наличии железнодорожных путей, проходящих вдоль линии зданий и сооружений, допускается устройство подъездов к ним с одной продольной и одной торцевой (для крайнего здания) сторон.

Железнодорожные пути в пределах погрузочно-разгрузочных фронтов следует включать в площадь застройки, рассматривая их как погрузочно-разгрузочные площадки.

В площадь застройки входят также погрузочно-разгрузочные площадки у автодорожных приемно-отпускных сооружений (пандусы у приемных сооружений для разгрузки зерна с примыкающими к ним площадками, рампы у складов готовой продукции и т. п.).

Для предприятий с большим грузооборотом сырья и продукции, как правило, кроме автомобильных дорог следует проектировать железнодорожные подъездные пути.

5.3 Уровень полов первых этажей производственных зданий, подсилосных этажей силосных корпусов, как правило, должен быть выше планировочной отметки земли примыкающих к зданию участков не менее чем на 15 см, горизонтальных полов зерноскладов — на 20 см.

При технологической необходимости допускается расположение отдельных помещений в сооружениях для разгрузки зерна и сырья ниже планировочной отметки, а также открытых приямков на первом этаже производственных зданий; при этом заглубление всех подземных помещений должно быть минимальным с учетом возможностей технологического процесса.

Уровень полов зерноскладов и других складов напольного хранения сырья и готовой продукции должен быть выше уровня опасного капиллярного поднятия грунтовых вод на участке строительства.

Уровень пола первого этажа складов тарных грузов следует принимать, как правило, на уровне отгрузочных платформ (рамп) , которые необходимо проектировать в соответствии со СНиП 31-04-2001.

5.4 Санитарные разрывы между складами готовой продукции мельнично-крупяных предприятий и другими промышленными предприятиями следует принимать равными разрывам между этими предприятиями и селитебной зоной, между указанными складами и комбикормовыми предприятиями, — как правило, не менее 30 м.

5.5 Площадь асфальтированных покрытий на территории предприятия должна быть минимальной, определяемой технологическими требованиями. Остальная часть территории должна быть благоустроена и озеленена.

На площадках мельнично-крупяных и комбикормовых предприятий по санитарным условиям, как правило, следует проектировать автомобильные дороги с асфальтобетонным или бетонным покрытием. Пылящие покрытия (щебеночные, гравийные, шлаковые и др.) не допускаются.

На площадке мельнично-крупяных и комбикормовых предприятий и в их санитарно-защитных зонах не допускается предусматривать насаждения из деревьев и кустарников, опушенные семена которых переносятся по воздуху.
6 Объемно-планировочные и конструктивные решения
6.1 Объемно-планировочные решения предприятий и сооружений для хранения и переработки зерна следует проектировать с учетом максимального использования территории. В объемно-планировочных решениях элеваторов рекомендуется располагать зерносушилки на коммуникациях транспортирования зерна, связанных с накопительными емкостями.

Необходимо объединять предтопочные помещения нескольких зерносушилок для удобства обслуживания.

Высоту «активной» части силосов следует принимать в зависимости от несущей способности основания элеватора и высоты выпускаемого оборудования.

В рабочих зданиях или силосных корпусах элеваторов следует предусматривать накопительные емкости для зерна, поступающего автотранспортом.

6.2 Для производственных и других помещений следует предусматривать освещение согласно требованиям СП 52.13330.2011. Допускается также предусматривать совмещенное освещение, а в отдельных случаях (например, для помещений внутри здания) - только искусственное. При проектировании естественного и искусственного освещения следует принимать разряды зрительных работ согласно таблицы 6 настоящих норм.

6.3 Наружные ограждающие конструкции помещений с производствами категории Б, а также производственных помещений рабочих зданий элеваторов, зерноочис-тительных отделений мельниц, надсилосных и подсилосных этажей силосных корпусов следует, как правило, проектировать из легкосбрасываемых конструкций, площадь которых определяется расчетом. При отсутствии расчетных данных площадь легкосбрасываемых конструкций следует принимать не менее 0,03 м2 на 1 м3 взрывоопасного помещения. Легкосбрасываемые конструкции должны быть равномерно распределены по площади наружных ограждений. Торцевые стены помещений с отношением сторон свыше 3:1 должны иметь легкосбрасываемые конструкции.

6.4 Для несущих и ограждающих конструкций следует предусматривать, как правило, применение сборного железобетона (из унифицированных изделий), а также сборно-монолитного железобетона (для фундаментов, перекрытий и др.).

При соответствующем обосновании (в том числе для сейсмических районов, при возможности больших деформаций основания и др.) следует предусматривать конструкции из монолитного железобетона (при возведении индустриальными методами).

Применение стальных конструкций допускается для инвентарных и оперативных силосов и бункеров, для воронок силосов и бункеров всех типов.
ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ
6.5 Производственные здания (корпуса) зерноперерабатывающих предприятий (мельниц, крупозаводов, комбикормовых заводов) следует проектировать, как правило, многоэтажными каркасными с сетками колонн 9х6 или 6х6 м, с высотой этажей 4,8 и 6м (в зависимости от технологии производства) .

Рабочие здания элеваторов следует проектировать многоэтажными каркасными, а также в виде силосного сооружения из сблокированных силосов с производственными помещениями, расположенными в силосной части (в том числе над и под силосами) с пролетами 6 м и высотой этажей, кратной 1,2 м, и в надстройке каркасной конструкции (с сеткой колонн, как правило, 6´6 м). Стены силосов, примыкающих к производственным помещениям, должны иметь предел огнестойкости не менее 2 ч.

Число этажей зданий с производствами категории Б допускается до восьми включительно, а для рабочих зданий элеваторов не ограничивается при общей высоте до 60 м. Допускается увеличение высоты рабочих зданий элеваторов при согласовании с органами государственного пожарного надзора МЧС России.

6.5.1 Производственные корпуса комбикормовых предприятий допускается проектировать в виде силосного сооружения со встроенными производственными помещениями.

6.5.2 В каркасные здания допускается встраивать стальные силосы (бункера) , а также железобетонные силосы с сеткой разбивочных осей, проходящих через их центры, 3х3 м, расположенные по всей ширине здания, при этом сетку подсилосных колонн допускается принимать равной 6х3 м. Вместимость силосов должна быть минимально возможной в зависимости от условий технологического процесса и не должна превышать 200 м3.

6.5.3 Допускается при соответствующем обосновании проектировать здания с пролетами, равными 12м.

6.5.4 Допускается рабочее здание проектировать круглым в плане (диаметром 12 м и более), в которое могут быть встроены зерновые силосы.

6.6 В производственных зданиях следует предусматривать лестницу из сборного железобетона и пассажирский лифт (при постоянно работающих на этажах, расположенных выше 15м от уровня входа в здание). Пассажирский лифт также следует предусматривать при организации рабочих мест для инвалидов на этажах, расположенных выше 6 м от уровня входа в здание, если это установлено в задании на проектирование. Лестничная клетка должна быть незадымляемой (для рабочих зданий, как правило, с поэтажными входами через наружную воздушную зону по балконам или лоджиям).

Размеры лестниц следует принимать по СНиП 31-03-31. Для эвакуации не более 50 чел. допускается принимать ширину лестничных маршей 0,9 м и уклон 1:1,5.

6.7 При количестве постоянно работающих в рабочем здании (на этажах выше первого) и соединенных с ним силосных корпусах, а также в корпусах сырья и готовой продукции не более 10 чел. в наиболее многочисленную смену и при отсутствии рабочих мест для инвалидов допускается: уклон маршей увеличивать до 1:1; для лестничных клеток предусматривать лестницы из несгораемых конструкций с пределом огнестойкости не менее 0,25 ч; наружные открытые стальные лестницы, используемые для эвакуации, проектировать с уклоном до 1,7:1.

6.7.1 Допускается ширину маршей открытых лестниц, ведущих на площадки, антресоли и в приямки, уменьшать до 0,7 м, уклон маршей — увеличивать до 1,5:1, при нерегулярном использовании лестницы — до 2:1; для осмотра оборудования при высоте подъема до 10 м следует предусматривать вертикальные одномаршевые лестницы шириной до 0,6 м.

6.8 Лифт допускается не предусматривать в производственном здании, соединенном поэтажно с другим зданием, которое оборудовано пассажирским лифтом, при условии, что наибольшее расстояние от рабочего места (кроме рабочего места инвалида) до лифта составляет не более 150 м, а при отсутствии работающих постоянно — не более 200 м.

При устройстве лифтовых холлов с выходами на лестничные клетки, отделенными противопожарными дверями, допускается предусматривать на выходах из производственных помещений в холлы тамбур-шлюзы (общие для лифтов и лестничных клеток). При этом подпор воздуха в шахтах лифтов предусматривать не следует.

6.9 В производственных зданиях зерноперерабатывающих предприятий следует, как правило, выделять отдельные помещения, располагаемые по всем этажам одни над другими, для размещения электротехнического оборудования и прокладки кабелей.

6.10 Полы, перекрытия, стены и перегородки производственных зданий следует проектировать беспустотными.

П р и м е ч а н и е - В электропомещениях и диспетчерской допускается применение съемных полов.

6.11 В каждом помещении с естественным освещением следует предусматривать для проветривания в окнах не менее двух открывающихся (для этажей выше первого — внутрь здания) створок или форточек с ручным открыванием площадью не менее 1 м2 каждая. Суммарная площадь створок или форточек должна быть не менее 0,2 % площади помещений, для надсилосных этажей — 0,3 %.

6.12 Ограждения расположенных внутри производственных зданий площадок, антресолей, приямков, на которых размещено технологическое оборудование, следует проектировать стальными решетчатыми высотой 0,9 м, при этом ограждения должны быть сплошными на высоту не менее 150 мм от пола.

По периметру наружных стен рабочих и других зданий и сооружений высотой до верха карниза или парапета свыше 10 м следует предусматривать на кровле решетчатые ограждения высотой не менее 0,6 м из несгораемых материалов.

6.13 Типы покрытий полов следует назначать в соответствии с требованиями СП 29.13330.2010 и с учетом требований технологии производства, при этом в помещениях с пыльными производствами следует предусматривать типы покрытия полов, обеспечивающие легкость их очистки и малое пылевыделение.

П р и м е ч а н и я

1 Для предприятий, строящихся в IV климатическом районе, допускается в отапливаемых помещениях предусматривать цементно-песчаные полы.

2 При прокладке электропроводки в полах толщину их следует принимать с учетом диаметра труб электропроводки.

6.14 Для производственных и рабочих зданий участки перекрытий с большим числом технологических отверстий, как правило, следует проектировать сборно-монолитными со сборными плитами с полкой толщиной до 30 мм и монолитным слоем железобетона сверху, а также сборными (при соответствующем обосновании) с высверливанием отверстий .

Все отверстия в перекрытиях после установки оборудования должны быть, как правило, заделаны бетоном. При технологической необходимости (пропуске матерчатых рукавов и др.) допускается устройство незаделанных отверстий диаметром не более 200 мм и общей площадью до 5 % площади этажа. При этом общая суммарная площадь этажей, сообщающихся через незаделанные отверстия, не должна превышать 8000 м2.
СИЛОСЫ И СИЛОСНЫЕ КОРПУСА
6.15 При проектировании отдельно стоящих силосов и силосных корпусов надлежит принимать:

- сетки разбивочных осей, проходящих через центры железобетонных сблокированных в силосные корпуса силосов, - 3х3, 6х6, 9х9 и 12х12 м;

- наружные диаметры круглых отдельно стоящих силосов -6, 9, 12, 18 и 24 м;

- высоту стен силосов, подсилосных и надсилосных этажей — кратной 0,6 м, при этом следует принимать высоту подсилосных этажей минимально возможной, высоту стен силосов — максимальной с учетом технологических требований и условий площадки (несущей способности грунтов основания, сейсмичности и др.).

В силосных корпусах для хранения сырья и готовой продукции мельнично-крупяных и комбикормовых предприятий с двумя подсилосными этажами и более допускается принимать каркас по типу производственных зданий с сеткой колонн 6х3 м.

Оптимальное соотношение силосов разных размеров должно приниматься из условия полного использования их вместимости, при этом применение силосов больших диаметров должно быть максимальным.

Рекомендуется следующее соотношение размеров емкостей (с учетом имеющихся на предприятии): до 200 т - 5 %; 600, 800, 1400 и 1800 т - 10 %; 3000 т и более - 55 %.

Силосы мельнично-крупяных и комбикормовых предприятий, как правило, следует принимать с сеткой разбивочных осей 3х3 м. Допускается эти силосы разделять на части дополнительными внутренними стенами.

Объем каждого из силосов, сблокированных в силосный корпус, или группы силосов, объединенных перепускными отверстиями, не должен превышать 2400 м3. Объем силосов диаметром 12 м при соответствующем обосновании допускается увеличивать.

П р и м е ч а н и я

1 Под силосом понимается вертикальная цилиндрическая или призматическая емкость, предназначенная для хранения сыпучего материала. При этом высота от верха воронки или набетонки (забутки) до низа надсилосного перекрытия (рисунок 6.1) должна быть, как правило, более 1,5 (где А — площадь горизонтального сечения силоса).

2 В силосных корпусах с несколькими подсилосными этажами допускается располагать силосы на части корпуса. При этом силосы должны быть, как правило, соединены в блоки одинаковой высоты, расположенные по всей ширине корпуса.

3 Железобетонные силосные корпуса следует проектировать, как правило, с рядовым расположением силосов в плане (рисунок 6.2). При надлежащем обосновании допускаются другие схемы расположения силосов.


а - с плоским днищем и забуткой; б — с плоским днищем, стальной воронкой и забуткой; в — с воронкой без забутки; h — высота стен силосов, h1высота верхней зоны; h2 — высота второй зоны; h3 — высота нижней зоны; hmt — высота средней зоны; d — внутренний диаметр силоса
Рисунок 6.1- Разрезы силосов

Рисунок 6.2 - Планы силосных корпусов
6.16 Железобетонные силосные корпуса длиной до 48 м должны проектироваться без деформационных швов. При всех типах грунтов основания, за исключением скальных, а также применения фундаментов из свай-стоек отношение длины силосного корпуса к его ширине и высоте должно быть не более 2. При однорядном расположении силосов это отношение допускается увеличивать до 3.

Возможно увеличение длины корпуса и указанных отношений при соответствующем обосновании.

6.17 В проектах должна предусматриваться защита стыков сборных элементов стен силосов от атмосферных осадков (конструкцией самого стыка или с помощью герметизирующих защитных покрытий).

6.18 Сборные железобетонные стены силосов, а также монолитные отдельно стоящие силосы диаметром свыше 12 м, как правило, следует предусматривать из предварительно напряженных конструкций.

6.19 При проектировании сборных железобетонных квадратных силосов должны, как правило, применяться объемные блоки. При этом следует стремиться к объединению и укрупнению силосов (с учетом технологии хранения сыпучего материала), например, путем монтажа стен силосов с пропуском отдельных элементов и созданием укрупненных силосов с решетчатыми внутренними стенами.

6.20 Отделка поверхности внутренних стен силосов должна способствовать лучшему истечению сыпучего материала. Для зерна и других легкосыпучих материалов допускается гладкая железобетонная поверхность стен без дополнительной отделки или затертая цементным раствором, а стальных силосах — окрашенная натуральной олифой. Для муки, мучнистых и других трудносыпучих материалов для отделки всей поверхности стен или их нижней части, а также выпускных воронок следует применять составы согласно требованиям СНиП 3.04.01-87.

6.21 Наружная окраска стен силосов должна быть светлых тонов. Материалы для окраски должны подбираться с учетом агрессивного воздействия наружной среды, для железобетонных силосов, кроме того, с применением гидрофобных добавок.

6.22 Наружные стены силосов для хранения муки и отрубей в целях предотвращения конденсации влаги на внутренней поверхности следует изолировать от внешней среды, как правило, устройством коридоров с размещением силосов внутри здания.

Силосы для зерна, встроенные в здания мельниц, а также силосы для муки в III и IV климатических районах допускается проектировать с беспустотной теплоизоляцией наружных стен.

6.23 Толщину стен сборных железобетонных силосов при сплошных гладких стенах следует предусматривать не менее 80 мм, при стенах с наружными ребрами (шириной не мене 60 мм) — не менее 40 мм, при стенах, служащих ограждением лестничных клеток, — не менее 100 мм.

6.24 Силосные корпуса, отдельно стоящие силосы, надсилосные галереи, надстройки (выше уровня надсилосного перекрытия) для размещения в них норий и автоматических весов, транспортерные галереи (для зданий и сооружений II степени огнестойкости) допускается проектировать из стальных конструкций с пределом огнестойкости не менее 0,25 ч и нулевым пределом распространения огня.

П р и м е ч а н и е - В стальных колоннах и перекрытиях надстроек, кроме двух верхних этажей, а также в несущих конструкциях подсилосных этажей (колоннах и балках под стены силосов) должна быть предусмотрена огнезащита, обеспечивающая предел огнестойкости этих конструкций не менее 0,75 ч.

6.25 При проектировании силосов из монолитного железобетона, возводимых в скользящей опалубке, толщину стен следует принимать не менее 150 мм, ширину балок — не менее 200 мм, армирование предусматривать двустороннее, нахлестку горизонтальной арматуры в стыках без сварки — с длиной перепуска не менее 60 диаметров.

6.26 При проектировании силосов следует предусматривать устройства по снижению горизонтального давления зерновых продуктов при их выпуске (например, в круглых силосах с помощью установки разгрузочных центральных перфорированных труб или путем выпуска зерновых продуктов из силосов через отверстия в стенах межсилосных емкостей — звездочек) , а также объединять (с учетом технологии хранения) квадратные силосы в группы для упрощения загрузки и выгрузки (как правило, через внутренний силос) путем устройства отверстий в стенах смежных силосов (рисунок 6. 3). При объединении силосов использование их внутреннего объема должно быть максимальным.



а) I-I б) II-II в) III-III


а - через разгрузочную трубу; 6 - через звездочку; в - через внутренний силос; 1 - силос пассивный, 2 - силос активный; 3 - разгрузочная труба; 4 - отверстия в стенах силосов и в разгрузочной труба; 5 - звездочка; 6 - самотечная труба; 7 - конвейер
Рисунок 6.3 - Выпуск сыпучего материала из силоса
Расстояние в свету между указанными отверстиями по высоте должно быть не более 0,8 наименьшего поперечного размера силоса, а суммарная площадь отверстий, приведенная к этому расстоянию, - не менее четырехкратной площади сечения выпускной самотечной трубы подсилосного этажа.

При обосновании в подразделе проекта «Технологические решения» допускается проектировать самостоятельный выпуск продукта из каждого силоса и звездочки, а также выпуск продуктов из звездочки через силос.

При проектировании подвесок для электротермометров, размещаемых внутри объединенных перепускными отверстиями силосов, а также при нескольких подвесках в силосе следует, как правило, предусматривать закрепление нижнего конца подвески от горизонтального смещения.

Надсилосное перекрытие для повышения взрывобезопасности допускается проектировать в виде плит (над каждым силосом или группой объединенных силосов), отделенных от смежных участков перекрытий.

Все плиты надсилосных перекрытий должны плотно примыкать к стенам силосов.

6.27 Проекты силосов и силосных корпусов должны содержать указания по режиму первичной и эксплуатационной загрузок и разгрузки силосов, по наблюдению за осадками этих сооружений, а также предусматривать установку осадочных марок и реперов.

Все кольцевые или коробчатые элементы сборных стен силосов и силосных корпусов должны быть надежно связаны между собой по вертикали. Связь между сборными элементами осуществляется сцеплением раствора в горизонтальных швах (толщиной 20-30 мм), арматурой, устанавливаемой в стыках элементов, путем сварки закладных деталей или установки болтов.

Соединение с закладными деталями следует применять при специальном обосновании (возникновении растягивающих и больших сдвигающих усилий, например, при сейсмических воздействиях, и др.).

При горизонтальной разрезке сборных стен круглых силосов в целях увеличения надежности вертикальных стыков криволинейных элементов рекомендуется предусматривать перевязку вертикальных швов

Связь между сборными элементами в вертикальных стыках следует предусматривать с помощью болтовых сопряжений, сваркой закладных деталей и обжатием напрягаемой арматурой.

Допускается также при соответствующем обосновании замена болтовых и сварных сопряжений арматурой, уложенной в горизонтальных швах в местах стыков элементов.

При подборе марок и класса арматуры для армирования силосов в зависимости от характера действующих нагрузок и от расчетной температуры надлежит учитывать требования СНиП 52-01-2003.

6.28 Защитный слой бетона до рабочей арматуры следует принимать не менее 25 мм в стенах круглых силосов и не менее 20 мм в квадратных.

При проектировании стен силосов и рабочих зданий, возводимых в скользящей опалубке, следует принимать: диаметр вертикальной арматуры - не менее 10 мм, а в стенах силосов диаметром 12 м и более - не менее 12 мм; шаг вертикальной арматуры - не более 500 мм (для наружных стен силосов не более 350 мм); шаг горизонтальной арматуры - 70-200 мм; расположение арматуры - в два ряда (у обеих сторон стен). При возведении стен круглых силосов стыки кольцевой арматуры следует выполнять на сварке с соблюдением требований СНиП 3.03.01-87.

При опирании монолитных стен силосов на днище из него в стены устраиваются выпуски.

Стены монолитных силосов, опирающиеся на фундаментную плиту, следует проектировать в пределах подсилосного этажа с двойной вертикальной арматурой, заводя ее выше днищ силосов на 1000 мм. Эта арматура и связывающие ее поперечные стержни должны отвечать требованиям СНиП 52-01-2003, предъявляемым к армированию колонн.

6.29 При проектировании стен силосов из стали следует выполнять требования СП 16.13330.2010

Рекомендуется применение для силосов оцинкованной стали. Для других видов стали необходимо предусматривать защиту от коррозии.

Места приложения сосредоточенных нагрузок на верхний контур стены силоса, а также места опирания силоса на отдельно стоящие опоры укрепляются вертикальными ребрами жесткости от потери местной устойчивости

Высоту опорного ребра жесткости следует принимать не менее 0,15 диаметра силоса.

Кольцевые ребра жесткости должны быть замкнуты.

6.30 Днище силосов следует проектировать в виде стальных или сборных железобетонных воронок, опирающихся на колонны подсилосного этажа (непосредственно или через кольцевые балки) или в виде плоских железобетонных плит с наклонными набетонками (забутками) и стальными воронками в сочетании с наклонными забутками.

Если стены силосов возводятся в скользящей опалубке от уровня верха фундаментной плиты, то днище может опираться на колонны или на утолщение (пилястры) стен. Днище силосов диаметром до 6 м допускается проектировать с балками, опирающимися на стены подсилосного этажа. Допускается устройство днищ на грунте с подсилосными тоннелями.

Выпускные отверстия силосов должны, как правило, располагаться в центре. При необходимости устройства нескольких выпускных отверстий их следует располагать симметрично относительно осей силоса.

Колонны подсилосного этажа следует располагать по прямоугольной сетке. Допускается также кольцевая расстановка колонн (рисунок 6. 4).

Колонны подсилосного этажа следует проектировать, как правило, сборными железобетонными, устанавливаемыми в стаканы монолитных или сборных ?подколенников.


005


Рисунок 6.4 - Схемы расположения колонн подсилосного этажа
6.31 Покрытия отдельно стоящих круглых силосов при отсутствии надсилосного помещения, а также силосов диаметром более 12 м следует проектировать в виде оболочек.

Для надсилосных помещений следует применять несгораемые облегченные стеновые ограждения. Допускается также применение сборных железобетонных конструкций.

Надсилосные перекрытия следует проектировать из сборных железобетонных плит, опирающихся на стены силосов. Допускается опирать плиты на железобетонные или стальные балки. В отдельных случаях допускается устройство монолитной надсилосной плиты с использованием рабочего пола скользящей опалубки.

СКЛАДСКИЕ ЗДАНИЯ


6.32 Здания зерноскладов следует проектировать одноэтажными, без перепадов высот, с унифицированными объемно-планировочными параметрами, м: пролеты — 6; 12; шаг опор - 6 и высота помещений у стен — 3,6.

П р и м е ч а н и я

1 В зерноскладах из местных строительных материалов с деревянным внутренним каркасом допускается принимать пролеты между опорами менее 6 м, а также изменять высоту стен (увеличивать или уменьшать) при условии выполнения требований эксплуатации и соответствующем обосновании.

2 Допускается проектировать однопролетные сводчатые зерносклады с пролетами 18 и 24м.

3 Расстояние от верха насыпи зерна до низа несущих конструкций покрытия следует принимать не менее 0,5 м.

6.33 Зерносклады допускается проектировать с наклонными полами (с уклоном не менее 1 : 1,4), если гидрогеологические условия площадки строительства допускают устройство транспортерных тоннелей и полов здания без устройства гидроизоляции и если при этом имеются соответствующие условия для технологического процесса.

Ворота в зерноскладах следует проектировать распашными. В зерноскладах с наклонными полами с полной выгрузкой зерна самотеком, а также в зерноскладах, оборудованных аэрожелобами, следует предусматривать двое ворот, располагаемых в разных концах здания. При горизонтальных полах число ворот определяется в подразделе проекта «Технологические решения», но предусматривается не менее двух.

В зерноскладах, предназначенных для хранения семян, ворота должны быть двойными: внутренние сетчатые из металлической сетки с ячейками размером не более 12´12 мм и наружные (сплошные).

6.34 Зерносклады следует проектировать, как правило, без световых проемов.

6.35 Зерносклады с наклонными полами следует проектировать таким образом, чтобы исключить возможность выхода рабочих на насыпь зерна при его выгрузке из склада (устраивать боковое ограждение галереи на всю ее высоту до крыши, блокировку электродвигателей конвейеров, расположенных в тоннелях, с механизмами открывания дверей и др.).

6.36 В зерноскладах с горизонтальными полами над проемами в перекрытии тоннелей для выпуска зерна следует предусматривать установку стационарных решетчатых колонок круглого сечения.

6.37 При проектировании зданий зерноскладов следует применять сборные железобетонные и деревянные конструкции и местные строительные материалы.

6.38 Покрытие зерноскладов следует, как правило, проектировать с уклоном 1:2,1, соответствующим углу естественного откоса зерна, из волнистых асбестоцементных листов. Для повышения водонепроницаемости допускается при соответствующем обосновании предусматривать укладку асбестоцементных листов по сплошному дощатому настилу с прокладкой слоя рулонного кровельного материала.

Рулонный кровельный материал следует прокладывать насухо, но с проклейкой стыков мастикой.

П р и м е ч а н и е - Для III и IV климатических районов в соответствии со СНиП 23.01-99* покрытие зерноскладов допускается проектировать из асбестоцементных волнистых листов унифицированного или усиленного профиля с уплотнением продольных и поперечных соединений без устройства настила.

6.39 Стены, покрытия и полы зданий зерноскладов должны быть беспустотными. Внутренние поверхности стен зерноскладов должны быть гладкими {без выступов, впадин, горизонтальных ребер, поясков и щелей), доступными для очистки и дезинсекции. Материалы строительных конструкций зданий, а также вещества и составы, применяемые для отделки и защиты конструкций от гниения и возгорания, должны быть безвредными для хранимого зерна или семян.

Противокапиллярную гидроизоляцию несущих стен зданий зерноскладов следует предусматривать из цементного раствора состава 1:2 толщиной 20 мм.

6.40 Вынос кровли (за наружную поверхность стен) для зерноскладов должен быть не менее 0,7м.

6.41 Полы в складских зданиях следует проектировать, как правило, асфальтобетонными с толщиной покрытия 25мм в зерноскладах и 50мм - в складах тарных грузов. В покрытиях полов не допускается применение дегтей и дегтевых мастик.

6.42 Проекты зерноскладов должны содержать указания о нанесении на стены ярких линий и надписей, ограничивающих предельную высоту зерновой насыпи.

6.43 Склады готовой продукции в виде тарных грузов (мешков и пакетов с мукой, комбикормами) следует проектировать одноэтажными или многоэтажными (не более шести этажей). Склады сырья комбикормовых предприятий, как правило, следует проектировать одноэтажными.

Для одноэтажных складов принимают сетку колонн 9х6, 12х6 и 18х6 м, высоту стен 6 и 7,2 м. Для многоэтажных складов следует принимать сетку колонн 6х6 м и высоту этажей 4,8 м, для верхнего этажа — также сетку колонн 12х6 и 18х6 м.

6.44 Внутри многоэтажных зданий складов тарных грузов следует предусматривать (при наличии технологических требований) грузовой лифт с устройством тамбур-шлюзов перед выездами.

Размеры тамбур-шлюза должны соответствовать габаритам перевозимого груза.

6.45 Оконные проемы складов готовой продукции в виде тарных грузов с производством категории В следует, как правило, заполнять стеклоблоками, устраивая в части проемов открывающиеся оконные фрамуги площадью не менее 1,2 м2 с механизированным открыванием для дымоудаления. Суммарная площадь проемов принимается не менее 0,3 % площади пола склада.

6.46 Наружные стены складов тарных грузов следует предусматривать, как правило, сборными из железобетонных панелей.

6.47 Перекрытия складов тарных грузов следует проектировать, как правило, сборно-монолитными с устройством монолитного железобетонного слоя поверх сборных железобетонных плит. Участки перекрытий, на которые исключено воздействие нагрузок от колес погрузчиков, допускается проектировать сборными железобетонными.

ПРОЧИЕ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ


6.48 Размеры транспортерных галерей и тоннелей и выходы из них должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.09.03-85 и технологии производства.

Из транспортерных галерей и тоннелей надлежит предусматривать не менее двух выходов.

Выходы из транспортерных галерей с конструкциями из сгораемых материалов (для зерноскладов) должны быть предусмотрены не реже чем через 100 м. Для транспортерных галерей из несгораемых материалов расстояние между выходами допускается увеличивать до 200 м.

При длине тоннеля свыше 120 м допускается предусматривать промежуточные выходы не реже чем через 100 м, ведущие в каналы высотой 1,5 и шириной 0,7 м, заканчивающиеся вне здания зерносклада или силоса колодцем с люком, оборудованным металлической лестницей или скобами для выхода.

Расстояния от тупикового конца тоннеля, галереи до ближайшего эвакуационного выхода должно быть не более 25 м.

Лестницы для галерей допускается выполнять открытыми стальными с уклоном не более 1,7:1 и шириной не менее 0,7 м. При отсутствии постоянно работающих допускается лестницу высотой не более 15 м с одного конца галереи предусматривать с уклоном 6:1.

Тоннели не должны иметь непосредственной связи с другими зданиями и сооружениями. Каждый тоннель должен быть оборудован участком, выступающим над землей, с открытыми проемами или легкосбрасываемым ограждением площадью не менее 0,06 м2 на 1 м3 объема тоннеля.

6.49 В надсилосных и подсилосных галереях. связывающих рабочие здания элеваторов с силосными корпусами, следует, как правило, предусматривать легкие ограждающие конструкции (из профилированных стальных оцинкованных или асбестоцементных листов). Допускается применение других конструкций, но в сочетании с участками из легкосбрасываемых конструкций.

6.50 При проектировании галерей и тоннелей, соединяющих рабочие здания с силосными корпусами или силосные корпуса между собой, а также при определении размеров осадочных швов следует учитывать относительное смещение смежных зданий и сооружений (по вертикали и в двух направлениях по горизонтали) в результате неравномерных осадок, определяемых расчетом.

6.51 Административные и бытовые помещения для обслуживающего персонала следует, как правило, размешать в отдельно стоящих зданиях в соответствии с требованиями СП 44.13330.2010.

6.51.1 В производственных зданиях допускается размещать диспетчерскую, помещение для обогревания рабочих, вальцерезную мастерскую, а также подсобные помещения без постоянного пребывания в них людей.

6.51.2 Помещения (кабины) для обогревания рабочих, размещаемые на этажах рабочего здания элеватора, следует проектировать размерами не менее 1,5х1,5 м и не более 4 м2 из несгораемых конструкций.

6.51.3 Не допускается размещать уборные (кроме первого этажа) в производственных корпусах мельниц, комбикормовых заводов и складов муки.
7 Нагрузки и воздействия
7.1 Конструкции зданий и сооружений для хранения и переработки зерна следует рассчитывать на нагрузки и воздействия в соответствии с требованиями СП 20.13330.2009. При расчете силосов и бункеров должны быть также учтены следующие нагрузки и воздействия:

- временные длительные: от веса сыпучих материалов; равномерного и длительной части горизонтального неравномерно распределенного по высоте и периметру давления сыпучих материалов на стены силосов и звездочек; трения сыпучих материалов о стены силосов; давления сыпучих материалов на днище силосов; подвесок электротермометров; веса технологического оборудования с учетом динамических воздействий; усадки и ползучести бетона; крена при неравномерных осадках фундаментов; неравномерно распределенного реактивного давления грунта на подошву фундамента и неравномерной загрузки силосов; изгиба силосного корпуса при сблокированных силосах;

- кратковременные: возникающие при изменении температуры наружного воздуха; от кратковременной части горизонтального неравномерного давления сыпучих материалов; давления воздуха, нагнетаемого в силос при активной вентиляции, газации, гомогенизации и пневматической выгрузке сыпучего материала.

П р и м е ч а н и я

1 Для зданий и сооружений, где возможен аварийный взрыв пылевоздушной смеси, следует также учитывать временную особую нагрузку - от давления, развиваемого при взрыве.

2 Длительную и кратковременные части горизонтального неравномерного давления сыпучих материалов следует определять согласно п. 7.22.

Нагрузки от собственного веса конструкций, веса оборудования, снега, ветра, коэффициенты надежности по нагрузке для них и сочетания нагрузок следует учитывать в соответствии с требованиями СП 20.13330.2010.

7.2 При расчете на прочность коэффициент надежности по нагрузке для давления сыпучих материалов на стены и днища силосов, бункеров и зерноскладов следует принимать равным 1,3, для ветровой нагрузки на рабочие здания — 1,3, для давлений воздуха и нагрузок, вызванных температурными воздействиями, -1,1.

П р и м е ч а н и е - Снеговую нагрузку на конусные покрытия одиночных силосов необходимо принимать с коэффициентом с=0,4, с распространением этой нагрузки по всей площади покрытия или по ее половине.

7.3 Расчет перекрытий производственных и складских зданий и сооружений, площадок и галерей следует производить с учетом нагрузок от оборудования и складируемых материалов в соответствии с подразделом проекта «Технологические решения», но не менее, чем нормативная нагрузка в 2000 Па (200 кгс/м2 ) с учетом коэффициента надежности по нагрузке (для предельных состояний первой группы), равного 1,2.

П р и м е ч а н и е – расчет конструкций (перекрытий, покрытий, наклонных днищ и воронок силосов, стен,перегородок), ограждающих помещения, в которых возможен аварийный взрыв пылевоздушной смеси, следует производить на особую нагрузру Pa, равномерно распределенную по площади ограждения и принимаемую в зависимости от условий срабатывания легкосбрасываемых конструкций.

7.4 Удельный вес сыпучих материалов g, их угол внутреннего трения j и коэффициент трения сыпучих материалов о стены силоса f необходимо принимать в соответствии с приложением В.

7.5 При определении горизонтального давления сыпучих материалов на стены силосов во время заполнения и опорожнения емкостей, а также в процессе хранения следует учитывать равномерно распределенное по периметру давление, определяемое в соответствии с п. 7.6, совместно с местными повышенными давлениями — кольцевым, локальным и полосовым, величины которых следует определять согласно требованиям пп. 7.7 — 7.9 и 7.12.

7.6 Равномерно распределенное по периметру нормативное горизонтальное давление сыпучих материалов на стены силосов на глубине z от верха засыпки определяется по формуле:

, (1)

где r гидравлический радиус поперечного сечений силоса, определяемый по формуле



;

А, U площадь и периметр поперечного сечения силоса;

l — коэффициент бокового давления сыпучего материала, определяемый по формуле

l = tg2(45°-j/2)

(для зерна допускается принимать l= 0,44);

е — основание натурального логарифма.

* Основные буквенные обозначения приведены в приложении Б.


7.7 Кольцевое горизонтальное давление сыпучих материалов на стены круглых силосов принимается равномерно распределенным по всему периметру стен силосов с высотой зоны кольцевой нагрузки, равной 1/4 диаметра силоса. Зона может занимать любое положение по высоте.

Нормативное значение кольцевого горизонтального давления определяется по формуле



, (2)

где а1 — коэффициент местного повышения давления, принимаемый согласно требованиям п. 7.11.

7.8 Локальное горизонтальное давление на стены круглых силосов принимается распределенным по двум площадкам, расположенным с двух диаметрально противоположных сторон силоса. Размер площадок устанавливается равным (d — внутренний диаметр силоса). Площадки могут занимать любое положение по высоте и периметру.

Нормативное значение локального горизонтального давления определяется по формуле

, (3)

где а2 — коэффициент местного повышения давления, принимаемый согласно требованиям п.7.11.

7.9 Если из силоса диаметром 12 м и более производится пристенный выпуск сыпучего материала с образованием воронки потока сыпучего материала у стены силоса, то следует учитывать понижение горизонтального давления сыпучего материала над выпускным отверстием на всю высоту силоса, при этом схема распределения горизонтального давления принимается по рисунку 7.1.


а — разрез силоса; б — план; в — эпюра давления

Рисунок 7.1 – Схема распределения горизонтального давления.


При внецентренной загрузке или выгрузке силосов диаметром 12м и более горизонтальное давление следует определять с учетом разного уровня сыпучего материала по периметру его верхнего конуса.

7.10 Горизонтальное давление сыпучих материалов на стены круглых железобетонных силосов и стальных силосов с жесткими ребрами, работающими на изгиб, принимается равным сумме равномерного давления, определяемого по формуле 1, и локального давления, определяемого по формуле 3.

Горизонтальное давление сыпучих материалов на стены стальных круглых листовых силосов, не усиленных ребрами, допускается принимать равномерно распределенным по периметру и равным сумме давлений, определяемых по формулам 1 и 2. При этом разгрузка из силоса основной массы сыпучего материала должна производиться осесимметричным потоком через центральный выпуск.

7.11 Численные значения коэффициентов а1 и а2 в формулах 2 и 3 должны приниматься согласно таблице 1.

Т а б л и ц а 1


Коэффициент

Отношение высоты силоса h к его диаметру d




10

5

2,5

1,67

1,25

0,83

0,625

а1

1,8

1,5

1,2

0,9

0,70

0,50

0,30

а2

1,25

1,00

0,50

0,25

0,12

0,06

0,03

П р и м е ч а н и е - h высота от верха силоса до верха воронки или забутки (рисунок 7.1). Для промежуточных отношений h/d значения коэффициентов а1 и а2 допускается определять по интерполяции.

7.12 Полосовое горизонтальное давление на стены квадратных и прямоугольных силосов и на стены звездочек принимается равномерно распределенным по всему периметру стен в любом их месте по высоте.

Нормативное значение полосового давления , определяется по формуле

; (4)

где а3 — коэффициент местного повышения давления сыпучего материала, равномерно распределенного по всему периметру квадратного силоса или звездочки.

Значение коэффициента а3 для квадратных силосов со стороной 3—4 м и для звездочек сблокированных силосов диаметром 6-12 м, высотой h ³15м принимается равным 0,20, при высоте h < 15м - равным 0,1.

Для квадратных силосов со стороной, большей 4 м, значение а3 принимается по опытным данным, но не менее 0,20.

7.13 Изменчивость горизонтальных давлений сыпучих материалов на стены квадратных силосов размером 3х3 м, круглых силосов диаметром 6 —12 м и аналогичных многогранных силосов следует учитывать расчетом стен на выносливость с коэффициентом асимметрии цикла rs= 0,85 при стенах с предварительным напряжением и rs =rb = 0,7 для конструкций без предварительного напряжения.

7.14 Нормативное значение вертикального давления сыпучего материала , передающегося на стены силоса силами трения, определяется по формуле

, (5)

7.15 Вертикальное нормативное давление сыпучих материалов на днище силоса принимается по формуле



, (6)

где а4 коэффициент, принимаемый по рекомендуемому приложению Д.

7.16 При нагнетании воздуха или газа в силос, при работе пневматических систем выпуска, активной вентиляции и газации неподвижного сыпучего материала (без образования кипящего слоя) кроме давлений сыпучих материалов должно быть учтено избыточное давление воздуха или газа на стены и днище силоса.

Значение и распределение избыточного давления воздуха принимаются по данным подраздела проекта «Технологические решения».

7.17 Для силосов, в которых нагнетается воздух с образованием кипящего слоя (гомогенизация), нормативное давление на днище и стены в пределах кипящего слоя определяется от сыпучего материала и сжатого воздуха как гидростатическое давление жидкости с удельным весом, равным 0,67g, где g — удельный вес сыпучего материала (приложение В), при этом следует учитывать повышение уровня сыпучего материала в связи с уменьшением удельного веса в процессе гомогенизации.

7.18 Температурные воздействия от суточного изменения температуры наружного воздуха и перепада температуры по толщине стен допускается заменять дополнительным горизонтальным давлением сыпучего материала на наружные стены сблокированных или отдельно стоящих силосов, считая его равномерно распределенным по периметру и высоте. Нормативное значение этого давления определяется по формуле

, (7)

где Т1 —суточная амплитуда температуры наружного воздуха, принимаемая по СП 20.13330.2010.

Ет модуль деформации сжатия сыпучего материала; для зерновых силосов значение Ет допускается принимать по формуле:

, МПа

;

Ес модуль упругости материала стен силосов; для железобетонных стен с учетом трещин допускается принимать

Ес= 10 000 Мпа (100 000 кгс/см2);

kt, — коэффициент, принимаемый равным 2 для стальных и монолитных железобетонных стен силосов и равным 1 для сборных железобетонных стен;

аt коэффициент линейной температурной

деформации материала стен;



d — внутренний диаметр силоса;

t — толщина стен;

n начальный коэффициент поперечных деформаций (коэффициент Пуассона), принимаемый для зерновых продуктов равным 0,4.

Допускается давление , определять по формуле

, (7а)

где kt1 — коэффициент, принимаемый равным: 0,4 — для стальных стен силосов: 0,2 — для монолитных железобетонных; 0,15 — для сборных железобетонных при толщине стен менее 15 см и 0,1— при толщине их 15 см и более.

Значение принимается по формуле (1) в нижней зоне силоса. При определении по формулам (7) и (7а) добавочные усилия от усадки бетона и неравномерного нагрева солнцем не учитываются.
П р и м е ч а н и е - Для квадратных силосов в формуле (7) вместо d следует принимать l — расстояние в свету между противоположными стенами.
7.19 Нормативные давления сыпучего материала на наклонную под углом a к горизонту поверхность днищ или воронок силосов определяют по формулам:

нормальное к поверхности воронки или днища



; (8)

касательное к поверхности воронки или днища

. (9)

7.20 При выполнении требований п. 6.26 горизонтальное давление на стены круглых и квадратных силосов, из которых зерно выпускается через разгрузочные трубы или смежные силосы и звездочки, определяют с учетом требований пп. 7.5—7.19, умножая коэффициенты а1, а2 и а3 на коэффициент условий работы gс = 0,3, коэффициенты рs, и рb - на коэффициент gс = 1,2.

7.21 Нормативное горизонтальное давление сыпучего материала на внешние стенки разгрузочной трубы при размерах ее не более 0,15 диаметра силоса допускается определять по формуле 1 с умножением на коэффициент gext = 1,5 (для силосов диаметром 6-18 м).

Силы трения, действующие на подвески электротермометров, допускается определять как давление ¢ умноженное на коэффициент трения, данный в рекомендуемом приложении В.

7.22 Кратковременная часть горизонтального неравномерного давления сыпучих материалов принимается равной 0,7 соответствующих кольцевых, локальных и полосовых давлений, определяемых по формулам 2 - 4 ; остальная часть неравномерного давления, а также давление, определяемое по формуле (1), принимаются как длительные горизонтальные давления.

7.23 Давление зерна на стены зерноскладов следует определять как давление на подпорные стены.


8 Расчет конструкций
8.1 Несущие конструкции производственных зданий и сооружений предприятий должны соответствовать ГОСТ 27751-88*. При этом необходимо учитывать нагрузки и их сочетания в соответствии с пп. 7.1—7.3, а также динамическое воздействие на конструкции оборудования.

П р и м е ч а н и я

1 Конструкции помещений с производствами категории Б (перекрытия, включая заполнение монтажных проемов, внутренние стены, перегородки), а также рабочих зданий элеваторов, надсилосных и подсилосных этажей (включая наклонные днища и воронки силосов) следует рассчитывать на прочность от воздействия особой нагрузки по п. 7.1 (примечание 1), принимаемой равномерно распределенной по всей площади конструкций внутри помещения, при этом все остальные кратковременные нагрузки допускается не учитывать.

2 Наружные легкосбрасываемые конструкции (за исключением оконных стекол и других конструкций, входящих в расчетную площадь 0,03 м2 на 1 м3 объема помещений) допускается проектировать из условий их разрушения или вскрытия при избыточном давлении внутри помещения ра =2000 Па (200 кгс/м2 ).

8.2 При расчете сборно-монолитных перекрытий следует учитывать изменения нагрузок и расчетных схем, соответствующие условиям работы конструкций в процессе строительства и после замоноличивания.
СТЕНЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СИЛОСОВ
8.3 Стены железобетонных силосов должны удовлетворять требованиям расчетов по несущей способности (расчет на прочность — предельные состояния первой группы) и пригодности к нормальной эксплуатации (расчет с целью исключения образования или чрезмерного раскрытия трещин, для прямоугольных силосов — исключения чрезмерных прогибов — предельные состояния второй группы) согласно СНиП 52-01-2003.

При расчете стен силосов учитывается основное сочетание нагрузок и воздействий (горизонтальное давление сыпучих материалов на стены силосов по п. 7.5, температурные воздействия по п. 7.18, а также давление воздуха по пп. 7.16 и 7.17, давление ветра на оболочку пустого или заполненного отдельно стоящего силоса диаметром свыше 12 м) . Усилия от давления воздуха и температурных воздействий умножают на коэффициент сочетания нагрузок, равный 0,9, от ветра — на коэффициент, равный 0,8.

При расчете конструкций для предельных состояний как первой, так и второй группы должна быть учтена изменчивость нагрузок и воздействий. При этом расчет по несущей способности на выносливость для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке (круглых диаметром 12 м и менее и квадратных) , производится на основное сочетание расчетных нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке по п. 7.2, для всех остальных силосов — на основное сочетание нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке, равным 1. Коэффициент асимметрии цикла следует принимать согласно п. 7.13.

8.4 Стены силосов, в которых возможно хранение различных сыпучих материалов, следует рассчитывать на максимальное давление, возникающее от этих сыпучих материалов. Допускается все силосы мукомольно-крупяных и комбикормовых предприятии рассчитывать на нагрузку от зерна.

8.5 Усилия в стенах железобетонных силосов от давления сыпучих материалов следует определять с учетом пространственной работы стен силосов. Допускается при расчете усилий в вертикальных сечениях стен круглых сблокированных силосов считать эти силосы отдельно стоящими замкнутыми цилиндрическими оболочками с постоянным сечением стен по контуру оболочки, при этом усилия от загрузки звездочек учитывают отдельно.

Усилия в стенах круглых силосов допускается определять в упругой стадии работы ортотропной цилиндрической оболочки и без учета появления в них трещин.

Сборные элементы силосов следует дополнительно проверять на нагрузки и воздействия, возникающие при их транспортировании и монтаже.

8.6 Расчетную растягивающую продольную силу N и расчетный изгибающий момент М на единицу высоты в вертикальных сечениях стен круглых железобетонных силосов, имеющих по концам шарнирно связанные со стенами, жесткие в горизонтальных плоскостях диафрагмы, от горизонтальных давлений сыпучих материалов, указанных в п. 7.10, в пределах высоты hmt (рисунок 6.1) допускается определять по формулам:

; (10)

, (11)

где gf — коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,3 при расчете на прочность и образование трещин и равный 1 при расчете по деформациям, раскрытию и закрытию трещин;

gс коэффициент условий работы, принимаемый равным 1.

Коэффициенты a1 и a2, учитывающие влияние локальных давлений сыпучих материалов, определяют по формулам:

a1 = 0,4а2x1с1; a2 = 0,02а2x2с2,

где x1,x2 — коэффициенты, учитывающие влияние относительной толщины стен и определяемые по формулам:

;

;

t толщина стен силоса без ребер или приведенная толщина стен с ребрами (по равенству моментов инерции) ;



tпот — номинальная толщина стен по табл. 2;

с1 коэффициент, учитывающий длительность действия давления и принимаемый равным: 1 —при действии полного давления: 0,7 — при действии кратковременной части давления и 0,3 — при действии длительной части давления в соответствии с п. 7.10.

Т а б л и ц а 2


Диаметр силоса, м

3

6

12

18

24

Номинальная толщина стен tпот, см

16

18

24

27

30

При коэффициенте с1 = 1 значения a1 и a2 определяют по графикам, приведенным соответственно на рисунках 8.1 и 8.2.

8.7 Стены круглых железобетонных силосов диаметром 6 и 12м, имеющих шарнирно связанные со стенами жесткие в горизонтальной плоскости диафрагмы, допускается рассчитывать в зонах на высотах h1,h2 и h3 (рисунок 7.1) на центральную растягивающую продольную силу N, определяемую по формуле:

, (12)

где а1 коэффициент, значение которого в пределах высот h2 и h3 принимается по табл. 1, в пределах высоты h1 — равным 0,5.
П р и м е ч а н и е - При h30 м h1 =h2 = h3 =5 м; при меньших значениях h высоту зон h1, h2 и h3 принимают равной при h/6.

Рисунок 8.1 - Значения коэффициента a1



Рисунок 8.2 - Значений коэффициента a2


8.8 При расчете стен многогранных силосов (кроме прямоугольных) продольные растягивающие силы определяют по формуле 10 как для круглого силоса диаметром, равным четырем гидравлическим радиусам многогранного силоса. Пролетный и опорный изгибающие моменты в гранях многогранника определяют как суммы моментов, рассчитанных по формулам 11 и 17. В формуле 17 следует принимать = 0 и расстояние l, равное длине внутренней грани многогранника.

8.9 Стены звездочек круглых и многогранных сблокированных силосов следует проверять по прочности на расчетные усилия, возникающие при загрузке звездочки в случае, когда смежные силосы не заполнены (рисунок 8.3, а) , а также на сумму усилий, возникающих в стенах звездочки, в случае загрузки звездочки и смежного силоса (рисунок 8.3, б). В этих случаях загрузки допускается не производить расчет стен на образование и раскрытие трещин и не учитывать температурные воздействия на них.

При загрузке звездочки возникающую при этом продольную силу в ее стенах допускается не учитывать, а значение изгибающего момента определять по формуле

, (13)

где a3 — коэффициент, принимаемый по данным табл. 3 для опорного и пролетного моментов в зависимости от угла y, указанного на рисунке 8.3, в;

— нормативное горизонтальное давление сыпучего материала на стены звездочки, определяемое по п. 7.6; для звездочек силосных корпусов с рядовым расположением силосов допускается принимать

,

— давление в силосе по формуле 1.

При загрузке звездочки и силоса (рисунок 8.3, б) продольную силу и изгибающий момент определяют по формулам:

; (14)

; (15)




а — загрузка звездочки; б — загрузка звездочки и силоса; в — определение угла y;

г — дополнительное армирование стен звездочки: 1 — опорная арматура; 2 - пролетная арматура

Рисунок 8.3 - К расчету звездочки
Для силосных корпусов со сборными силосами, соединенными между собой в местах касания, коэффициент gс в формуле 13 допускается принимать равным 1,25 для наружных силосов и 2,5— для внутренних.

8.10 Стены силосов диаметром 12 м и более, загружаемых или разгружаемых внецентренно, следует проверять на усилия, определяемые с учетом разного уровня сыпучего материала по периметру его верхнего конуса.

Если при разгрузке силоса вблизи стен образуется воронка в сыпучем материале с местным снижением горизонтального давления, то следует производить проверку достаточности принятого армирования для восприятия местных усилий в связи со снижением горизонтальных давлений в потоке ( п. 7.9).

Т а б л и ц а 3




d, м

h, м

Опоры

Пролеты







y, град







0

5

10

15

20

22,5

0

5

10

15

20

22,5

6

30

0,186

0,153

0,124

0,100

0,083

0,057

0,116

0,092

0,072

0,057

0,042

0,029

6

12


15

30


0,150

0,125

0,100

0,080

0,066

0,057

0,093

0,075

0,060

0,045

0,035

0,029

12

15

0,075

0,060

0,057

0,057

0,057

0,057

0,040

0,037

0,029

0,029

0,029

0,029

П р и м е ч а н и е - При диаметре силоса 9 м значение коэффициента a3 определяется интерполяцией.

8.11 Расчетную растягивающую продольную силу N и расчетный изгибающий момент М в вертикальных сечениях стен квадратных железобетонных силосов от горизонтальных давлений сыпучего материала следует определять по формулам:

; (16)

, (17)

где b1 коэффициент, равный 1/24 для пролетного изгибающего момента, 1/12 для опорного момента монолитных силосов, для силосных корпусов со сборными силосами - устанавливаемый с учетом жесткости заделки стен, зависящей от конструктивного решении узловых соединений.

8.12 При расчете наружных стен сблокированных или одиночных силосов следует учитывать дополнительные изгибающие моменты Мt, (для квадратных и многогранных силосов) и растягивающие продольные силы Nt от температурных воздействий. Эти усилия допускается определять по формулам:

; (18)

; (19)

, (20)

где gf — коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,1 при расчете на прочность и равный 1 при расчете по деформациям, раскрытию и закрытию трещин.


П р и м е ч а н и е. Для верхних и нижних участков стен круглых силосов, рассчитываемых согласно п. 8.7, температурные воздействия допускается не учитывать.
8.13 При расчете стен прямоугольных силосов прогиб от давления по формуле (1) не должен превышать 1/200 пролета в осях стен.

При разновременном загружении смежных силосов в расчетах по предельным состояниям второй группы значения ширины раскрытия трещин и прогиба, определенные по СНиП 52-01-2003, следует умножать на коэффициент сvar. Значение сvar принимается равным 1,1 при ss = 200 МПа (2000 кгc/см2 ) и 1,2 при ss = 270 МПа (2700 кгс/см2 ) .

8.14 При осуществлении мероприятий по снижению горизонтальных давлений сыпучих материалов в соответствии с п. 6.26 допускается в стенах силосов, из которых зерно выпускается через разгрузочные трубы или через смежные силосы и звездочки, усилия от горизонтальных давлений сыпучих материалов определять по формулам 10, 11, 16 и 17, умножая коэффициенты a1, a2 и [а для высот h2 и h3 - коэффициент а1 в формуле 12] на уменьшающий коэффициент g1, равный 0,3.

8.15 Дополнительные усилия в стенах силосов от изгиба сблокированных силосов как целого блока следует определять расчетом блока силосов на упругом основании. При соблюдении условий п. 6.23 допускается не учитывать эти дополнительные усилия.

8.16 Коэффициенты условий работы при расчете стен силосов следует определять в соответствии с требованиями СНиП 52-01-2003, принимая для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке, в пределах засыпки сыпучих материалов коэффициент условий работы арматуры gs = 0,9, коэффициент условий работы бетона gb = 0,75. На последний коэффициент следует умножать Rb и Rbt. При gb = 0,75 коэффициент gb2, учитывающий длительность действия нагрузки, принимается равным 1.

8.17 Стены железобетонных силосов, в которых площадь сечения вертикальной арматуры меньше минимальной, указанной в СНиП 52-01-2003, следует рассчитывать на сжатие как бетонные конструкции с коэффициентом условий работы, приведенным в п. 8.16.

8.18 Расчетная вертикальная продольная сила N от трения сыпучего материала о стену силоса на единицу длины периметра горизонтального поперечного сечения на глубине z от верха засыпки определяется по формуле

. (21)

При расчете стен силосов на сжатие следует учитывать загрузку смежных силосов.

По формуле 21 допускается определять продольные силы, возникающие в стенах разгрузочных труб и подвесках для электротермометров, с умножением на коэффициент gext = 1,5. Для разгрузочных труб следует также учесть силу трения сыпучего материала внутри трубы.

8.19 При расчете стен силосов на сжатие максимальные напряжения сжатия следует определять в месте опирания стен на плиту днища, на балки или фундаментную плиту.

При расчете на сжатие нижней зоны стен силосов расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов умножается на коэффициент, равный 0,9.

8.20 При расчете горизонтальной и вертикальной арматуры стен железобетонных силосов диаметром свыше 12 м следует учитывать также ветровую нагрузку, рассчитывая силос как оболочку, при этом радиальные деформации оболочки силоса при заполненном силосе следует определять с учетом реакции заполнения. Допускается при этом рассматривать сыпучий материал как линейно-податливое основание с коэффициентом постели С, который следует определять по формуле, где Ет определяется по п. 7.18.

8.21 Стены силосов при h < 1,5должны быть проверены на усилия от давления как стены бункера.

Давление сыпучего материала на стены бункера на глубине z от верха засыпки определяют по формуле

. (22)


СТЕНЫ СТАЛЬНЫХ СИЛОСОВ
8.22 Стены стальных круглых силосов рассчитывают на те же сочетания нагрузок и воздействий, что и стены железобетонных круглых силосов (пп.7.2и 8.3).

8.23 Стены стальных силосов, воспринимающие изгибающие моменты, рассчитывают на те же усилия, что и стены железобетонных силосов, но с коэффициентом условий работы gс, равным 0,8; дополнительно стены стальных силосов проверяют на устойчивость с коэффициентом gс = 1.

8.24 Расчетную растягивающую кольцевую продольную силу от горизонтальных давлений сыпучих материалов в стенах круглых стальных силосов, не воспринимающих кольцевые изгибающие моменты, допускается определять по формуле

. (23)

Проверка на прочность и устойчивость от усилий сжатия в горизонтальных сечениях производится в соответствии с указаниями СП 16.13330.2010 и с учетом поддерживающего влияния внутреннего давления зерна при коэффициенте gc == 1.

8.25 При высоте стен силоса h < 1,5 следует руководствоваться указаниями п. 8.21, при этом дополнительно стены силоса проверяют на устойчивость с учетом вертикальных сил трения сыпучего материала о стены силоса по формуле 5, в которой вместо принимается , определяемое по формуле 22.

8.26 Места изменения формы силоса, в частности зона сопряжения цилиндрической части с конусной или с плоским днищем, а также места резкого изменения нагрузок должны быть проверены на дополнительные местные напряжения (краевой эффект) по СП 16.13330.2010.

ВОРОНКИ И ДНИЩА СИЛОСОВ


8.27 Расчет конических воронок силосов следует производить на горизонтальное кольцевое растяжение и осевое растяжение, действующее вдоль образующей,

Расчетные растягивающие продольные силы в конической воронке - горизонтальную Nh в меридиональном сечении и Nt , действующую вдоль образующей воронки под углом a к горизонту в кольцевом сечении (рисунок 8.4), следует определять по формулам:

; (24)

. (25)

где gf1 — коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса воронки силоса;

g собственный вес единицы площади стенки воронки;

G1 вес части воронки с сыпучим материалом, расположенной ниже плоскости сечения.

Значения коэффициента условий работы gс даны в приложении Г .



а — обозначение размеров воронки; б — схема для определения горизонтального растягивающего усилия; в — то же, меридионального (вдоль ската)

Рисунок 8.4 - Расчетные схемы конической воронки
8.28 Грани пирамидальных воронок следует рассчитывать на местный изгиб (из плоскости грани) от давления, определяемого по формуле 8, совместно с растягивающими продольными силами в вертикальных и горизонтальных сечениях воронки. Горизонтальную растягивающую силу у грани пирамидальной квадратной воронки следует определять по формуле 24, а растягивающую силу вдоль грани пирамидальной квадратной воронки — по формуле 25, при этом вместо dz необходимо принимать ширину в свету грани воронки в рассматриваемом горизонтальном сечении, а вместо величины p следует принимать 4.

8.29 Балки днища необходимо рассчитывать на нагрузки, передающиеся через стены и днища (или воронки) силоса, принимая, что нагрузка от стен силосов q1 передается на балку в виде равномерно распределенной на длине l1 (рисунок 8.5) .



q1 — нагрузка от стены силоса; q2 — нагрузка от днища (воронки) ; l1 — расчетная длине опирания стены силоса на балку; h — высота балки; b — ширина оголовка колонн; lо - расстояние между осями колонн

Рисунок 8.5 - Передача нагрузки от балки на колонну
Нагрузку от днища q2 , а также нагрузку от стен силосов при l1 > 1о следует принимать равномерно распределенной по периметру балки.

8.30 При расчете плоских наклонных днищ и балок днищ усилия следует определять как в обычных перекрытиях с учетом давления сыпучих материалов по формулам 8 и 9 и коэффициента условий работы gс , приведенного в приложении Г.

8.31 Дополнительные усилия в днищах силосов при расчете блока силосов на упругом основании следует определять в соответствии с указаниями пп.8.15 и 8.33.
КОЛОННЫ ПОДСИЛОСНЫХ ЭТАЖЕЙ
8.32 Колонны подсилосного этажа необходимо рассчитывать по схеме стоек, заделанных в фундамент, с учетом фактического закрепления в днище силоса, при этом расчетную длину колонн следует принимать, как правило, не менее высоты колонны от верха подколенника до верха капители.

Максимальный процент содержания арматуры железобетонных колонн, как правило, не должен превышать 3.

8.33 Колонны подсилосного этажа необходимо рассчитывать на максимальные усилия, передающиеся на них при разных схемах загружения силосов (при полной или частичной загрузке силосных корпусов), при этом расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов, определяемая в соответствии с пп. 7.2 и 7.4, умножается на коэффициент, равный 0,9.

Усилия в колоннах следует определять расчетом сооружения на упругом основании, при этом для железобетонных силосных корпусов при соблюдении требований п. 6.16 допускается силосную часть считать абсолютно жесткой. При отношении сторон корпуса, равном 2 и более, допускается определять усилия в колоннах как в плоской системе конечной жесткости, выделяя для расчета полосу шириной, равной диаметру или стороне силоса.

8.34 Если колонны подсилосного этажа бетонируют в скользящей опалубке, их следует заводить в стены силосов выше днища на высоту hz определяемую по формуле

, (26)

где N — продольная сила в колонне подсилосного этажа;

А1 — заштрихованная площадь на рисунке 8.6;

Rb — расчетные сопротивления бетона сжатию Rbt и растяжению;

n1 — число стен силосов, примыкающих к колонне.

Допускается hz определять по формуле

, (27)

где lan - длина анкеровки арматуры по СНиП 52-01-2003.

При расчете по прочности сборных железобетонных колонн подсилосного этажа случайный эксцентриситет, учитываемый согласно требованиям СНиП 52-01-2003, следует принимать не менее 2,5 см.


Рисунок 8.6 - Заделка колонны подсилосного этажа, бетонируемой в скользящей опалубке, в стены силосов


ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ
8.35 Проектирование оснований и фундаментов предприятий по хранению и переработке зерна следует осуществлять а соответствии с СП 22.13330.2010 и с учетом требований настоящего раздела.

8.36 Глубину заложения фундаментов в виде сплошных плит от отметки чистого пола подсилосного этажа следует назначать равной не менее половины расчетной глубины промерзания.

8.37 При расчете монолитных плит силосных корпусов, загружаемых сыпучими материалами не ранее чем через 3 месяца после окончания бетонирования плит, класс бетона следует назначать с учетом сроков загрузки.

8.38 При расчете оснований силосных корпусов и рабочих зданий элеваторов по деформациям следует, как правило, использовать расчетную схему в виде линейно деформируемого полупространства. Использование расчетной схемы в виде линейно деформируемого слоя для указанных зданий и сооружений допускается при соответствующем обосновании.

8.39 При расчете оснований и фундаментов силосных корпусов расчетный вес сыпучего материала следует принимать с дополнительным понижающим коэффициентом, равным 0,9.

8.40 Давление на грунт под подошвой фундаментных плит силосных корпусов с круглыми силосами диаметром 3—12 м и квадратными силосами 3х3 м допускается определять с учетом распределения давлений по прямолинейной эпюре при односторонней загрузке корпуса на 2/3 полной нагрузки.

8.41 Предельные значения средних осадок и кренов, указанные в СП 22.13330.2010, могут быть увеличены при соответствующем обосновании.

Для силосных корпусов с несколькими подсилосными этажами крен фундаментных плит должен быть не более 0,002, средняя осадка — не превышать 16 см.

Для стальных отдельно стоящих силосов относительная разность осадок должна быть не более 0,004, средняя осадка — не превышать 15 см.

8.42 Осадки отдельно стоящих фундаментов под колонны силосных корпусов допускается принимать для каждого фундамента как сумму осадок фундамента в пределах верхней части сжимаемой толщи и осадок условной сплошной плиты для остальной части этой толщи.

8.43 При определении крена фундаментов силосных корпусов от временной нагрузки следует учитывать предварительное обжатие грунта равномерной первичной загрузкой длительностью не менее 2 мес в соответствии с п. 6.27. При этом модуль деформации грунта Е¢mt следует принимать равным:

Е'тt =keEmt (28)

где Еmt - средний в пределах сжимаемой толщи модуль деформации грунта;

kе - коэффициент повышения модуля деформации грунта, принимаемый равным: для песчаных грунтов — 1,5; для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести IL £ 0,25 — 1,3; для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,25 < IL £ 0,5-1,2; для грунтов других видов -1,0.


СКЛАДЫ
8.44 Несущие каменные стены и фундаменты зерноскладов, на которые передается давление зерновых продуктов, следует рассчитывать как подпорные стены.

8.45 Участки стен зерноскладов, примыкающие к воротам, необходимо рассчитывать на давление зерновых продуктов, передаваемое через щиты, временно заложенные в проемы ворот.

8.46 Фундаменты зерноскладов, на которые передается горизонтальное давление зерновых продуктов, следует проверять на устойчивость от сдвига.

8.47 Плиты перекрытий складов тарных грузов необходимо проверять на усилия, возникающие от колес аккумуляторных погрузчиков.


9 Инженерное оборудование
СИСТЕМА ВОДОСНАБЖЕНИЯ
9.1 Проектирование системы водоснабжения и внутреннего водопровода предприятий следует осуществлять в соответствии с требованиями СНиП 2.04.02-84*,

СНиП 2.04.0101-85* и с учетом требований настоящего раздела. Проектирование источников наружнего пожаротушения и внутренний пожарный водопровод предприятий в соответствии с требованиями СП 8.13330.2009 и СП 10.13330.2009.

9.2 Систему водоснабжения на предприятиях по надежности подачи воды следует принимать, как правило, второй категории.

При устройстве противопожарного водоснабжения из водоемов или резервуаров допускается систему водоснабжения принимать третьей категории.

9.3 Качество воды для технологических нужд зерноперерабатывающих предприятий должно удовлетворять требованиям СанПиН 2.1.4.1074-01.

9.4 Расход воды на производственные нужды предприятий мукомольно-крупяной и комбикормовой промышленности следует принимать в соответствии с подразделом «Технологические решения» и нормами технологического проектирования. Коэффициент часовой неравномерности для технологических расходов следует принимать равным 1.

9.4 При проектировании внутренних водопроводных сетей холодной воды, прокладываемых в помещениях для хранения и переработки зерна, следует предусматривать термоизоляцию трубопроводов из несгораемых материалов по расчету на невыпадение конденсата.

СИСТЕМА ВОДООТВЕДЕНИЯ


9.5 На предприятиях следует предусматривать бытовую и производственную канализацию в соответствии со СНиП 2.04.03.85.

9.6 Объединение сетей внутренней бытовой и производственной канализации в зданиях зерноперерабатывающих предприятий не допускается.

9.7 Состав производственных сточных вод мельниц следует принимать по подразделу проекта «Технологические решения».

9.8 Прокладка горизонтальных трубопроводов бытовой канализации в помещениях для производства и хранения муки, крупы и комбикормов не допускается.

9.9 Локальную очистку производственных сточных вод до сброса их в бытовую канализацию на зерноперерабатывающих предприятиях следует предусматривать в зависимости от технологической схемы.

9.10 Канализацию для поверхностного стока на предприятиях необходимо предусматривать в соответствии со СНиП 2.04.03-85.

9.11 При наличии на площадке системы закрытой канализации поверхностного стока следует, как правило, предусматривать сброс в нее переливных и спускных вод из поддонов оросительных секций кондиционеров, градирен оборотной системы охлаждения вальцевых станков.
ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА, ТЕПЛОВЫЕ СЕТИ
9.12 Проектирование отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха производственных зданий и сооружений предприятий, а также выбросов вентиляционного воздуха в атмосферу следует производить в соответствии со СНиП 41-01-2003, с учетом требований СП 7.13130.2009 и требований настоящего раздела.

9.13 Расчетные параметры воздуха в помещениях предприятий следует принимать с учетом норм технологического проектирования и стандартов.

9.14 В производственных зданиях следует предусматривать, как правило, устройство воздушного отопления, совмещенного с приточной вентиляцией в производственных помещениях, и центрального водяного отопления во вспомогательных помещениях.

9.15 В качестве теплоносителя в системе отопления и вентиляции предприятий, как правило, следует применять горячую воду. Допускается при экономическом обосновании применять пар.

9.16 Не следует предусматривать отопление рабочих зданий элеватора и силосных корпусов, складов сырья и готовой продукции, зерноскладов, за исключением, помещения начальника элеватора, диспетчерской, лаборатории, мастерских, комнаты для приема пищи, санузлов, а также кабин для обогрева обслуживающего персонала.

9.17 Температуру теплоносителя в системах отопления с местными нагревательными приборами и теплоснабжения вентиляционных установок следует принимать не более 110 °С.

9.18 Для обогревания рабочих в помещениях (кабинах), расположенных на верхних этажах рабочих зданий элеваторов, допускается предусматривать электрическое отопление с помощью стационарно установленных электропечей мощностью до 1 кВт заводского изготовления в закрытом металлическом кожухе.

9.19 Очистку наружного приточного воздуха от пыли следует предусматривать (в соответствии с требованиями технологии) в помещениях зерноочистительных, размольных, выбойных (упаковочных) , шелушильных цехов (отделений) и комбикормовых цехов.

9.20 В помещениях электрощитов при необходимости следует предусматривать механическую приточную и вытяжную вентиляцию, рассчитанную на удаление теплоизбытков.

9.21 Приточный воздух, подаваемый в помещения электрощитов и диспетчерской, должен очищаться в воздушных фильтрах. Вентиляционные камеры должны быть герметичными и иметь доступ для обслуживания фильтров.

Допускается предусматривать рециркуляцию воздуха в помещениях электрощитов в холодный и переходный периоды года.

9.21 В проходных тоннелях элеваторов и зерноскладов следует предусматривать вытяжную вентиляцию с однократным воздухообменом.

9.22 Необходимо предусматривать использование тепла конденсата от технологических потребителей пара для приготовления воды на технологические и бытовые нужды.
10 ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ И ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА
10.1. Электроприемники всех предприятий по надежности электроснабжения, как правило, следует относить ко второй категории.

Категория электроснабжения объектов, имеющих насосные станции, должна быть не ниже категории их надежности, при этом один из источников питания допускается принимать мощностью, удовлетворяющей потребности только насосной станции, с учетом требований СНиП 2.04.02-84*.

10.2. Электрические установки зданий и сооружений следует проектировать с учетом условий окружающей среды и классификации помещений и электроустановок по взрывоопасности, пожароопасности и опасности поражения людей электрическим током в соответствии с требованиями СО 153.34.47.44-2003.

10.3. Расчетные коэффициент спроса, коэффициент мощности и годовое число часов использования максимума силовых и осветительных электрических нагрузок следует принимать в соответствии с таблицей 4.

Т а б л и ц а 4


Предприятия, здания, помещения

(цехи или отделения) и оборудование



Коэффициенты

Годовое число

часов использова-ния максимума электрических си-ловых нагрузок



спроса

мощнос-ти

1

2

3

4

Предприятия по производству муки:










сортового помола

0,7-0,75

0,8

7200

обойного помола

0,78-0,8

0,8

7200

Предприятия по производству крупы

0,65-0,7

0,8

7200

Предприятия по производству комбикормов

0,55-0,65

0,8

7200

Цехи отходов

0,5-0,4

0,75

3000

Склады готовой продукции

0,4-0,5

0,75

5000

Зарядные станции

0,7-0,75

0,8

3000-3500

Элеваторы

0,45-0,75

0,75

5000

Вентиляция сантехническая

0,7

0,8

4000-5000

Воздушные компрессорные станции

0,7-0,8

0,8

6000

Окончание таблицы 4

1

2

3

4

Ремонтно-механические мастерские

0,25

0,75

3000

Склады механизированные

0,4-0,5

0,75

2000

Котельные и насосные (кроме пожарных насосов)

0,5-0,6

0,75

2000

П р и м е ч а н и я

1 При наличии данных расчеты следует выполнять по методу коэффициентов использования и максимума.

2 Коэффициенты спроса приведены для расчетов потребной мощности на шинах 0,4 кВ трансформаторных подстанций.


10.4. При проектировании искусственного освещения зданий и сооружений следует предусматривать:

разряды зрительных работ и освещенность помещений — согласно таблицы 5;

для производственных помещений мельниц, крупозаводов и диспетчерских помещений, как правило, светильники с люминесцентными лампами;

для комбикормовых заводов и других зданий и помещений светильники с лампами накаливания (допускается применение ламп ДРП) ;

для ремонтного освещения — переносные светильники, установку штепсельных разъемов и специальную сеть напряжением до 36 В, подключенную к стационарным понизительным трансформаторам. Допускается для этих целей применение аккумуляторных фонарей.


Т а б л и ц а 5


Помещения

Разряд зритель-ной

работы


Освещенность, лк, при лампах

накалива-ния

газоразряд-ных

1

2

3

4

Элеваторы










Этажи головок норий, этажи сепараторов

VIIIа

30

75

Весовой этаж

VI

50

100

Остальные этажи рабочего здания, надсилосный и подсилосный этажи, приемные устройства, галереи, сушилка

VIIIб

20

50

Цех отходов

VIIIб

20

50

Мельницы и крупозаводы










Выбойные отделения

VI

50

100

Помещения расфасовочных автоматов в мелкую тару



150

200

Остальные помещения размольных, рушальных и зерноочистительных отделений

VI

100

150

Помещения для починки мешков

V6

100

150

Корпуса готовой продукции

VIII6

20

50

Комбикормовые заводы










Окончание таблицы 5

1

2

3

4

Этажи головок весов многокомпонентных дозаторов



100

200

Остальные этажи производственных корпусов

VIIIа

30

75

Корпуса сырья и готовой продукции

VIII6

20

50

Авто- и железнодорожные весы



100

200

Механизированные склады зерна

VIIIв

20

-

П р и м е ч а н и я

1 Поверхность, для которой нормируется освещенность в производственных помещениях, — 0,8 м от уровня пола.

2 Коэффициент запаса К3 принимается при искусственном освещении и лампах накаливания для производственных помещений 1,5, для остальных — 1,3, при газоразрядных лампах — соответственно 2,0 и 1,5.

3 При применении промышленного телевидения освещенность должна приниматься 100—150 лк.




следующая страница >>